引言
激光表面微造型技術(shù)(LST)以其加工速度快、對環(huán)境無污染和良好的可控性等特點(diǎn)尤為引人注目,利用該技術(shù)在摩擦副表面加工出的微觀形貌,可起到動(dòng)壓潤滑、儲(chǔ)存潤滑油以及收集磨損顆粒等作用。與此相適應(yīng),先后有學(xué)者就機(jī)械密封、缸套/活塞環(huán)以及推力軸承等表面的激光微造型技術(shù)開展了大量研究,發(fā)現(xiàn)微造型形貌可以有效地改善表面潤滑、增強(qiáng)抗磨效果。然而相關(guān)研究主要集中于面接觸摩擦副表面,對于凸輪/滾輪副這種線接觸方式的表面幾何形貌同摩擦學(xué)性能之間的關(guān)系研究較少。本文選用淬火-回火45號鋼作為試樣材料,模擬油泵凸輪工況(低速重載),考察油潤滑狀態(tài)下各種造型形貌對45號鋼表面摩擦磨損性能的影響。
l 實(shí)驗(yàn)方法
1.1試件及表面形貌
將尺寸為29mm×20mm×8mm的45號鋼試樣用砂紙打磨并進(jìn)行拋光(表面粗糙度達(dá)到R0.1),在二級管泵浦Nd:YAG激光器上對拋光面進(jìn)行激光微造型處理,采用聲光調(diào)Q控制產(chǎn)生脈沖激光,激光波長為532 nm,功率密度在107 W/cm2 左右,重復(fù)頻率在5-15 kHz,得到凹坑、斷續(xù)槽、交叉網(wǎng)紋等14種表面形貌。WKYO-NT1100型表面微觀幾何形貌測量儀測得的激光微造型45號鋼試樣表面三維形貌如圖1所示。變化這3種基本形貌的組合和幾何參數(shù),構(gòu)成試樣表面不同的造型方案,各種造型形貌示意圖及幾何尺寸如表1所示。

圖1激光微造型試樣表面的三維實(shí)體形貌圖
表1激光微造型試件表面形貌、幾何參數(shù)、磨損量
1.2實(shí)驗(yàn)方法
實(shí)驗(yàn)研究線接觸油潤滑狀態(tài)下,多種激光微造型形貌對45號鋼表面摩擦磨損性能的影響,選用UMT-2型摩擦磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)的銷盤實(shí)驗(yàn)裝置,如圖2所示,滾輪和盤沿箭頭所示方向相對運(yùn)動(dòng)。上試件選用西17mm×9mm的合金鑄鐵滾輪(滾輪周向?qū)ΨQ開有3個(gè)螺紋孔3-M6×0.75-6H,鉆深7mm,攻深5mm,相鄰兩螺紋孔中心線夾角120°),并通過標(biāo)準(zhǔn)件銷(下端加工有部分螺紋)與實(shí)驗(yàn)機(jī)相連,硬度為58~62HRC,滾輪材料成分如表2所示,下試件為29mm×20mm×8mm的激光微造型試樣或未經(jīng)激光處理的光滑試樣,材料精選含碳量為0.42%~0.47%的45號鋼,經(jīng)淬火一回火處理,硬度42~48HRC。實(shí)驗(yàn)中上試件固定,下試件做往復(fù)運(yùn)動(dòng),往復(fù)行程為6mm。利用傳感器在線檢測接觸面間的載荷和摩擦因數(shù),并通過電腦輸出數(shù)據(jù)。實(shí)驗(yàn)所用潤滑油為GL-585W/90重負(fù)荷車輛齒輪油,相當(dāng)于GBl3895--1992。粘度等級符合美國SAE 85W/90標(biāo)準(zhǔn)。
圖2摩擦磨損實(shí)驗(yàn)示意圖
表2合金鑄鐵的成分
實(shí)驗(yàn)步驟:①對每個(gè)試樣在線磨合,以保證上下試樣沿滾輪接觸寬度方向基本為均勻線接觸。②將試件在丙酮中超聲清洗20 min后晾干待用。③將晾干的試樣在電子天平上稱量,并做好記錄,電子天平測量范圍0-100g,精度為0.0001g。④實(shí)驗(yàn)前在接觸區(qū)域滴加0.2mL的潤滑油,實(shí)驗(yàn)開始后每10min加油一次,以保證上下接觸面間始終處于富油狀態(tài)。⑤實(shí)驗(yàn)溫度為室溫20℃,通過上試件加載,施加載荷147 N(允許加載的極大值),下試件往復(fù)運(yùn)動(dòng)的平均線速度為0.04m/s,每個(gè)試樣在線磨合30 rain。⑥實(shí)驗(yàn)結(jié)束后,再次對試件進(jìn)行超聲波清洗和稱量,并對前后兩次的質(zhì)量進(jìn)行對比。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后利用掃描電子顯微鏡(SEM)分析試件的磨損表面,并對表面磨痕及輪廓形狀進(jìn)行測量。
2結(jié)果與討論
2.1耐磨性
摩擦磨損實(shí)驗(yàn)中各激光微造型試樣和光滑45號鋼試樣表面的磨損量如表1所示。可以看出,各種激光微造型試樣表面的磨損量皆低于光滑試樣表面。分析其原因,一方面可能由于微造型形貌可在上下表面問產(chǎn)生一定的流體動(dòng)壓潤滑效果,將上下接觸面分開;另一方面由于凹坑或凹槽可以起收集磨損磨粒的作用,從而減少了接觸面發(fā)生磨粒磨損現(xiàn)象的幾率。此外,驟冷驟熱的激光加工過程,還會(huì)引起造型區(qū)域表面的材料微觀組織變化,形成具有高硬度和超細(xì)組織的硬化層,也在一定程度上提高了45號鋼試樣表面的耐磨性能。
2.2抗擦傷性能
實(shí)驗(yàn)中觀察到:光滑試樣15在磨合后期表面出現(xiàn)冒白煙現(xiàn)象,而激光微造型試樣1-14在磨合過程中未觀察到白煙現(xiàn)象。圖3給出了光滑、微造型試樣磨痕表面形貌SEM照片,可以看出,光滑試樣磨痕表面呈現(xiàn)較為嚴(yán)重的粘著、擦傷和疲勞脫落跡象(圖l0a),而激光微造型凹坑和凹槽試樣磨痕表面的粘著、擦傷和疲勞脫落現(xiàn)象相對較輕(圖10b、l0c、10d)。據(jù)此可推測,經(jīng)過激光微造型處理后,45號鋼試樣表面的凹坑、凹槽等結(jié)構(gòu),更有利于改善表面減摩和抗磨效果,從而顯著提高激光微造型處理表面的抗擦傷能力。
圖3掃描電子顯微鏡下光滑型和激光微造型試件
2.3摩擦學(xué)性能
圖4示出了幾種形貌參數(shù)各不相同的凹坑(表1中試樣1~6)表面的摩擦磨損性能測試結(jié)果。可以看出,除試樣1、2外,同光滑表面相比,帶凹坑的試樣表面摩擦因數(shù)較小。也就是說,線接觸時(shí),在富油的情況下,表面的凹坑能起到一定的減摩效果,文獻(xiàn)[11~12]中針對面接觸形式也有過類似結(jié)論。
圖4凹坑及光滑試樣表面的摩擦因數(shù)
試樣1、2表面的摩擦因數(shù)比光滑表面增大的原因:一方面試樣1表面凹坑的面積占有率過大,高達(dá)38.5%,而試樣2表面凹坑形狀很不規(guī)則(圖5),另一方面可能由于凹坑深度過淺;這些都對其表面摩擦因數(shù)的增大有影響。試樣3、4、5、6四種凹坑試樣的深度從淺到深為:試樣3、試樣4、試樣5、試樣6,它們的摩擦因數(shù)從大到小為:試樣6、試樣3、試樣4、試樣5。可以看到,凹坑不宜過深也不宜過淺,過深或過淺的凹坑都會(huì)引起接觸表面摩擦因數(shù)的增大。在一定范圍內(nèi)摩擦因數(shù)隨著凹坑深度增大而減小,但是有一個(gè)最佳值,結(jié)合實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知此最佳值為15um左右。

圖5試樣2表面的微凹坑形貌
圖6是交叉網(wǎng)紋、交叉短線和凹坑組合形貌以及光滑表面的摩擦因數(shù)。可以看出,網(wǎng)紋表面的摩擦因數(shù)與未處理的光滑表面基本相等,而交叉短槽與凹坑的組合形貌表面摩擦因數(shù)遠(yuǎn)高于光滑表面,但都比光滑表面更平穩(wěn)。Pettersson等也曾針對面接觸摩擦副指出凹槽或網(wǎng)紋等形貌表面的摩擦因數(shù)比光滑面波動(dòng)小,但大小相同。文獻(xiàn)[13]中針對微造型鑄鐵表面也有相似的結(jié)論。
圖6網(wǎng)紋、組合形貌和光滑試樣表面的摩擦因數(shù)
圖7為0°~90°(與滑行速度方向夾角)斷續(xù)槽及光滑試件表面的摩擦因數(shù)。可以看到,凹槽試樣表面的摩擦因數(shù)比光滑表面均顯著增大(45°斷續(xù)槽表面略有下降),但相對光滑表面較穩(wěn)定。這說明在線接觸油潤滑狀態(tài)下,不論是貫通的或是斷續(xù)的凹槽,都會(huì)增大表面摩擦。究其原因,一方面潤滑油順溝槽流走,造成了造型區(qū)域局部低壓區(qū),使表面油膜變薄,另一方面,在線接觸油潤滑條件下,斷續(xù)槽造型使原本光滑、平坦的試樣表面形成了富有規(guī)律的凹凸不平狀搓板紋,增加表面粗糙度的同時(shí),增大表面摩擦阻力。此外,在0°-90°斷續(xù)槽試樣中,30°斷續(xù)槽試樣表面的摩擦因數(shù)隨時(shí)間不斷下降,并在1600S時(shí)降到光滑表面以下,45°斷續(xù)槽試樣表面的摩擦因數(shù)較光滑表面顯著減小,因此推測斜度在30°~45°之間的斷續(xù)槽造型具有一定的減摩效果,且越接近45°減摩效果越好。
圖7斷續(xù)槽和光滑試樣表面的摩擦因數(shù)
3 結(jié)論
(1)與光滑試樣相比,激光微造型試樣表面的耐磨性和抗擦傷性得到提高。
(2)在線接觸油潤滑條件下,表面凹坑對潤滑的減摩效果明顯,而凹槽效果相反。
(3)凹坑深度和斷續(xù)槽的斜度各有一個(gè)最佳值,深度或斜度在這個(gè)最佳點(diǎn)附近,減摩效果最好。
(4)不論是凹坑、凹槽或是其組合形貌造型表面,它們的摩擦因數(shù)均比光滑表面穩(wěn)定得多。
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