④重力設(shè)置：在參數(shù)預(yù)設(shè)置中，默認(rèn)長(zhǎng)度單位為°，時(shí)間單位為s，力的單位為N，重力加速度為-9 810 rnrn／s2，方向沿z軸的負(fù)方向。
   
    2．3動(dòng)刀輥動(dòng)平衡的校核
   
    動(dòng)刀輥兩端軸承受力結(jié)果為，到達(dá)1．6 S左右時(shí)動(dòng)刀輥運(yùn)動(dòng)平衡，軸端所受力為自身的重力。當(dāng)動(dòng)刀輥轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，基本上滿足動(dòng)平衡的要求。
   

    3甩刀的有限元分析
   
    甩刀是棉稈粉碎機(jī)具的關(guān)鍵部件。由于刀輥?zhàn)龈咚俎D(zhuǎn)動(dòng)n=1800 r／min，并在旋轉(zhuǎn)過程中切割棉稈，所以甩刀切割作物時(shí)受到很大的沖擊載荷。在工作條件下，甩刀的強(qiáng)度、抗沖擊性、疲勞強(qiáng)度以及可靠性方面都有一定的要求。因此，對(duì)甩刀進(jìn)行有限元分析，分析其在工作狀態(tài)下應(yīng)力分布的狀況，是甩刀設(shè)計(jì)過程不可少的環(huán)節(jié)之一。
   
    3．1甩刀的有限元計(jì)算結(jié)果
   
    已知粉碎單株棉稈時(shí)所需剪切力的大小為6．5~19．9 MPa，可以將其做為參考。為增大安全性并選取其上限19．9 MPa為甩刀切割單株棉稈所受的力。對(duì)甩刀施加約束并在刀刃上施加F=19．9×πrr=l 000 N的載荷(式中r為棉稈半徑)，隨后進(jìn)行求解運(yùn)算。
   
    在不同工況下，甩刀的應(yīng)力分布及所受的最大應(yīng)力。由此，可得當(dāng)甩刀同時(shí)切割兩組棉稈時(shí)的甩刀所受應(yīng)力最大，固選擇該種狀況下甩刀所受得最大應(yīng)力進(jìn)行甩刀的強(qiáng)度校核。
   

    4結(jié)論
   
    利用SohdWorks軟件對(duì)機(jī)具進(jìn)行了運(yùn)動(dòng)仿真，對(duì)其結(jié)構(gòu)、尺寸進(jìn)行檢驗(yàn)與修改。運(yùn)用SolidWorks中運(yùn)動(dòng)學(xué)及動(dòng)力學(xué)處理方法，針對(duì)機(jī)具的機(jī)構(gòu)動(dòng)平衡，進(jìn)行了相關(guān)分析與校核，以便為機(jī)具的設(shè)計(jì)提供一定的分析方法及驗(yàn)證手段。
   
    ①通過對(duì)機(jī)具的整機(jī)裝配及仿真運(yùn)動(dòng)，對(duì)整體結(jié)構(gòu)及尺寸進(jìn)行檢查與驗(yàn)證，使設(shè)計(jì)趨于合理。
   
    ②以Solidwo&s分析軟件為手段，在理淪分析的基礎(chǔ)上，通過運(yùn)動(dòng)學(xué)模擬及仿真，對(duì)甩刀排列不同的動(dòng)刀輥進(jìn)行動(dòng)平衡測(cè)試，測(cè)試結(jié)果與理論分析基本符合，這有助于為機(jī)具的設(shè)計(jì)與分析提供新的方法。
   
    ③對(duì)甩刀進(jìn)行有限元分析，根據(jù)實(shí)際運(yùn)動(dòng)狀態(tài)對(duì)甩刀進(jìn)行有限元分析，經(jīng)驗(yàn)證甩刀滿足秸稈粉碎使用要求。
   
    此次運(yùn)動(dòng)仿真和有限元分析當(dāng)中，沒有考慮到實(shí)際工況中的風(fēng)阻及物料的對(duì)動(dòng)刀輥的阻力，還有其它因素引起的變形、內(nèi)應(yīng)力和強(qiáng)度以及材料的內(nèi)部缺陷等，所以計(jì)算的結(jié)果會(huì)有一定偏差，因此以上的分析結(jié)果和建議僅僅為實(shí)際設(shè)計(jì)和制造提供輔助手段。