從結(jié)果中可以看出，角件中的危險(xiǎn)面在右側(cè)，由于角件的三個(gè)方向上的開孔形狀以及位置尺寸均是國(guó)軍標(biāo)規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)尺寸，對(duì)于相同厚度的三個(gè)面來說在承載相同的情況下，右側(cè)最為危險(xiǎn)。從受力面和受力形式分析，頂面和后面的開口邊緣距離棱角近，故在相同載荷的情形下，受到的載荷力矩小，右面則較大，故更為危險(xiǎn)，這同上述使用軟件分析的結(jié)果是一致的。
   
    3. 3過渡圓角的影響分析
   
    角件基體部分間的內(nèi)過渡圓角對(duì)其強(qiáng)度也具有影響，表2是對(duì)不同大小的過渡圓角的角件在靜載荷135kN的條件下的受力分析。

    
    以上計(jì)算結(jié)果說明，角件的安全系數(shù)并不是隨過渡圓角的增大而增大的，與實(shí)際不符。分析其原因，由于施加的載荷是以力為單位的，圓角增大導(dǎo)致模型的受力面減小，單位面積上的應(yīng)力增加，故圓角從0~lOmm區(qū)間是面積起主要作用，從10~25mm區(qū)間是圓角起主要作用，當(dāng)圓角大于23.5mm時(shí)，圓角邊超出了開孔界限，圓角的作用削弱了。
   
    在實(shí)際吊裝或支撐過程中的受力面趨向于孔形狀的中間位置，而建模施加的載荷是平均分布的，與實(shí)際情況有所出人，故需要在角件右側(cè)內(nèi)重新建模構(gòu)建一個(gè)75*90二的區(qū)域用于施加載荷，見圖2。
 

   
    修正后的安全系數(shù)見表2，可以看出修正后安全系數(shù)呈線性變化，符合實(shí)際情況。方艙角件在安裝升降機(jī)構(gòu)的過程中角件內(nèi)需預(yù)留一定的安裝面，模型6和模型7則將圓角擴(kuò)大到了開口部位，故也不合適。綜合以上情況，模型5即，圓角半徑設(shè)計(jì)為20mm時(shí)，各方面的狀況較為理想。
   
    3.4基體厚度的影響分析
   
    基體厚度對(duì)角件強(qiáng)度的影響較大，表3模型的所有過渡圓角均為20mm ,材料為ZG270-450，在加載135kN條件下進(jìn)行分析的。
 

   
    由上表可以看出，基體厚度每增加1mm，質(zhì)量約增加0.35kg，安全系數(shù)在13~14mm區(qū)間變化最大，故取主體厚度在13~14mm間較為合適。
   
    3. 5材料及其他部位厚度影響分析
   
    從上述分析可知，采用材料鑄鋼ZG270~450角件的質(zhì)量在滿足最佳圓角和主體厚度的情況下，質(zhì)量為11.78kg，若提高材料的性能等級(jí)則能有效的減重，下述分析采用材料ZG340-640的鑄鋼，同時(shí)，減少基體、裙邊和內(nèi)襯的厚度來減輕角件的質(zhì)量。
   
    模型基體厚度設(shè)計(jì)為13mm,裙邊厚度為5mm,內(nèi)襯為4mm，則模型的質(zhì)量為9. 2kg。運(yùn)用COSMOSXpress程序在角件右面受靜載135kN下對(duì)此模型右側(cè)受載荷的情況下進(jìn)行分析，其安全系數(shù)為1.20,應(yīng)力結(jié)果如圖3所示，角件的最大受拉應(yīng)力為2.832*10的8次方N/m*m。
 

   
    4結(jié)論
   
    角件的制造方式可以是砂型鑄造和精密鑄造，也可以采用焊接的方式。砂型鑄造的最小壁厚為8mm，故對(duì)于角件質(zhì)量無太高要求的方艙來說，在考慮成本因數(shù)的基礎(chǔ)上應(yīng)該選用砂型鑄造，角件材料選用ZG270-450，基體厚為14mm，裙邊厚為8mm，內(nèi)襯厚8mm，過渡圓角R20mm即可滿足要求，這樣角件總質(zhì)量約為12kg。若采用精密鑄造，可按照3. 5條的分析條件設(shè)計(jì)，總質(zhì)量約為9kg，但制造成本會(huì)相應(yīng)的增加。